在三叶圆弧叶型鼓风机中，对于渐扩缝隙结构，鼓风机叶型夹角为120°，当机壳包角为180°时， 取0=60°,为理论渐扩缝隙结构角度的zui大值，这种鼓风机既可以保证叶轮在传输气体的过程不漏气，又可使机壳结构变化*为平缓。
渐扩缝隙预进气结构中,设叶轮与机壳进气 侧的间隙为定值,用S表示;叶轮与机壳出气侧的 间隙为渐扩缝隙,为开启角少的函数，用b(0)表示 见图3。假定：在渐扩缝隙开启之前,基元容积V 的气体处于进气压力p作用之下；当开启角为0少 时,由于出气口髙压的进入,基元容积内部压力由 P上升为p,同时有气体通过间隙s向进气口泄漏； 当0=0时,压力p正好与出气压力pd,达到平衡。
开口缝隙变化率的比较基元容积随着开口缝隙的开启，出气口处的 高压气体便对基元容积内的低压气体进行均压， 普通矩形出风口结构与渐扩缝隙结构在开口缝 隙变化率上的比较矩形出气口基元容积出气缝隙变化率，从 图4的曲线可以得到，普通矩形出气缝隙当开启角逐渐变大时，出气缝隙的变化率曲线是 陡峭的,这就说明：普通矩形出气缝隙随开启角少变化而变化的摄比较大。当普通矩形出气缝 隙开启时，出气口的高压气体会因为出气缝隙 的陡然变大而比较猛烈地冲击叶轮容积区域的 低压区,造成很大的回流冲击,从而形成很大的 气流噪声。
从上图比较可以得知，当鼓风机升压AP = 68.6kPa,在机壳结构采用了渐扩缝隙结构及所 有的工作升压下,基元容积的开口缝隙的开启变 化程度要比矩形出风口结构下的基元容积的开口缝隙的开启变化程度平缓的多。因此在渐扩 缝隙结构下，应该可以有效的削减基元容积开启 时所产生的气动噪声。 |
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